2.1.2.1.2 Проверка фанерной стенки по главным напряжениям

В зоне первого от опоры стыка на расстоянии =1,39м, изгибающий момент для этого сечения:

Поперечная сила:

Высота сечения:

Момент инерции и статический момент на уровне внутренней кромки растянутого пояса Z-Z, приведенные к фанере равны:

Нормальные и касательные напряжения в стенке на уровне Z-Z:

Главные растягивающие напряжения:

2.1.2.1.3 Проверка местной устойчивости фанерной стенки

а) в опорной панели, высота фанерной стенки в расчетном сечении:

Так как hст/dф=0,58/0,018=32<50 - проверка устойчивости стенки не требуется.

б) в расчетном сечении с максимальным напряжениями изгиба: х=6,2м

Проверка не требуется.

2.1.2.1.4 Проверка фанерной стенки в опорном сечении на срез по нейтральной оси

Поперечная сила на опоре:

Момент инерции опорного сечения, приведенный к фанере:

Статический момент инерции, приведенный к фанере:

2.1.2.1.5 Проверка на скалывание по клеевым швам в местах приклейки стенок к поясам

nш=4-количество клеевых швов.

2.1.2.2 Расчет по второй группе предельных состояний

Предварительно вычисляем коэффициенты, учитывающие переменность высоты сечений (k) и влияние деформаций сдвига от поперечной силы (с) - (прил.4. СНиП ||-25-80)

-отношение площади поясов к площади стенки двутавровой балки

Прогиб в середине пролета:

Предельный прогиб по (2*), табл. 19 п.2а будет равен fпред=L/257=0,0583м, фактический прогиб f=0,034м-меньше fпред.

2.2 Расчет клееной стойки однопролетной рамы

2.2.1 Исходные данные

Пролет здания - 15 м, высота колонн - 6 м. Шаг несущих конструкций В = 6 м. Ограждающие конструкции покрытия и стен - панели длиной 6 м. Устойчивость конструкций обеспечивается постановкой скатных и вертикальных продольных связей между стойками.

2.2.2 Статический расчет

Статический расчет стоек заключается в расчете один раз статически неопределимой системы.

Постоянные расчетные нагрузки:

От веса покрытия = 0.801 кПа

От веса балки покрытия = 0.08 кПа

От веса стенового ограждения нагрузка принимается равной

= 0.64кПа

Временные нагрузки:

Снеговая нормативная = 0,56 кПа

Снеговая расчетная = 0,8 кПа

Нормативная ветровая нагрузка

= 0.30 кН/м- нормативное значение ветрового давления для 2-го ветрового района (СНиП (2.1 07-85)),

k - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте и типу местности

k = 0.75 до высоты h = 5 м, k = 0.8 при h = 6 м, k = 0.85 при h = 7 м

с1 = +0.8 с2 = - 0.4 согласно СНиП 2.01.07-85

Нормативная ветровая нагрузка до высоты 5 м:

а) давление = 0.30*0.75*0.8 = 0.18 кН/м

б) отсос = 0.30*0.75*0.4 = 0.09 кН/м

То же при высоте 6 м:

а) давление = 0.3*0.8*0.8 = 0.19 кН/м

б) отсос = 0.3*0.8*0.4 = 0.1 кН/м

То же при высоте 7 м:

а) давление = 0.3*0.85*0.8 = 0.2 кН/м

б) отсос = 0.3*0.85*0.4 = 0.1 кН/м

Расчетная ветровая нагрузка на раму:

= *γf*B = 0.18*1.4*6 = 1.512 кН/м - давление

= *γf*B = 0.09*1.4*6 = 0.756 кН/м – отсос

Ветровую нагрузку, действующую на участке стены от низа ригеля рамы до верха стены, заменим сосредоточенными силами W1 и W2, приложенными на уровне верха стоек:

W1 = =

W2= =

- расстояние от уровня низа ригеля до верха стены, м

,- значения активной ветровой распределенной нагрузки в уровне низа ригеля и в уровне верха стены, кН/м