Принимаем высоту сечения в коньковом узле:

Hк = 0,3 · h = 0,3 · 105 =32 см;

в опорном узле:

hоп = 0,4 · h = 0,4 · 105 = 42 см

а). Проверка сечений элементов рамы по внутренней сжатой кромке.

s = ; ;

W = = 26411.0 см3

Wрасч. = W * Кгв = 26411 * 0,93 = 24562,23 см3;

Кгв = = ;

- коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы при деформации элемента;

N = 141,23 кН;

А2 = 1617 см2;

l =

l ==57,01

где lo – расчетная длина рамы по осевой линии:

lo =16,148 м (свойства полилинии AutoCad)

;;

s = кн/см2 <1,23 кн/см2;

mb = 1 (табл. 5), mн = 1 (табл. 6), md = 0,96

(табл. 7),

mсл = 1,1 (табл. 8), mгн = 0,9 (табл. 9)

Rc/ = Rc · mb · mн · md · mсл · mгн =1,3 · 1· 1 · 0.96 · 1.1 · 0.9 = 1,23 кН;

б) Проверяем по наружной растянутой кромке

s = -<Rp;

Кгн = ;

;

W = = 26411.0 см3

s = -=0,95>0,9

Сечение не удовлетворяет условиям прочности.

Принимаем размеры сечения b=16,5 см, h= 105,6 см.

а). Проверка сечений элементов рамы по внутренней сжатой кромке.

s = ; ;

W = = 30319 см3

Wрасч. = W * Кгв = 26411 * 0,93 = 28196,44 см3;

Кгв = = ;

- коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы при деформации элемента;

N = 141,23 кН;

А2 = 1732 см2;

l =

l ==57,01

где lo – расчетная длина рамы по осевой линии:

lo =16,148 м (свойства полилинии AutoCad)

;;

s = кн/см2 <1,23 кН/см2;

mb = 1 (табл. 5), mн = 1 (табл. 6), md = 0,96

(табл. 7),

mсл = 1,1 (табл. 8), mгн = 0,9 (табл. 9)

Rc/ = Rc · mb · mн · md · mсл · mгн =1,3 · 1· 1 · 0.96 · 1.1 · 0.9 = 1,23 кН;

б) Проверяем по наружной растянутой кромке

s = -<Rp;

Кгн = ;

;

W = = 26411.0 см3

s = -=0,82<0,9 кН/см2

Сечение удовлетворяет условиям прочности.

Проверка устойчивости плоской формы деформирования рамы.

- формула 33 [1]

где: F = 16,5*105,6 = 1732,5 кН

W = = 30319 см3

n = 1– для элементов имеющих закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования;

j - коэффициент продольного изгиба для гибкости участка элемента расчётной длины lр из плоскости деформирования:

lр = l · m = 3 · 0.65 = 1.95м – формула 10 [1] - при шаге распорок 3м;

lр = lр1 · m0;

m0 = 0.8 – по п. 4.21 [1] - для jм

= 40.89 < 70

j = 1-0,8 · ;

N = 141.23 кН

mb = 1 (табл. 5), mн = 1 (табл. 6), md = 0,96

(табл. 7),

mсл = 1,1 (табл. 8), mгн = 0,9 (табл. 9)

Rc/ = Rc · mb · mн · md · mсл · mгн =1,3 · 1· 1 · 0.96 · 1.1 · 0.9 = 1,23 кН;

==0.92;

jм =

где: kф = 1.13 – по табл. 2 приложения 4 [1]

jм = ==2.10

=0.08 < 1 – система связей и распорок обеспечивается устойчивость рамы.

Опорный узел

Проверяем клеевые швы на скалывание:

t = 1,5 · ;

Qо = 88,96 кНм;

Расчетная длина сечения: bрасч = 0,6 · 165 = 99 мм = 10 см;

Ширина опорной части за вычетом симметричной подрезки по 3 см:

hоп = 90 – 2 · 3 = 84 см;

t = 1,5 · = 1,06 кН/см2;

Проверяем древесину на смятие в месте упора стойки рамы на фундамент:

sсм = ;

Аоп = 16,5·84 = 1386 см2;

sсм = = 102,21 Н/см2 < Rсм ·KN= 300·0,9 = 300 Н/см2;

KN-коэфициент учитывающий концентрацию напряжений под кромкой башмака (п 5.29 пособие по проектированию деревянных конструкций)

Высота вертикальной стенки башмака из условий смятия древесины поперек волокон:

hd = = см:

Для определения толщины этой стенки находим изгибающий момент в пластине: