Расчет и проектирование выпарной установки непрерывного действия для выпаривания водного раствора CuSO4
Рефераты >> Химия >> Расчет и проектирование выпарной установки непрерывного действия для выпаривания водного раствора CuSO4

Находим К1:

К1=(1/5156+2,87∙10-4+1/3285)-1=1271 Вт/(м2∙К).

Далее рассчитываем коэффициент передачи для второго корпуса К2.

В первом приближении примем Δt1=4 °С. Тогда:

Δtпл=120. 3-2/2=118.3°С

α1=2,04∙(2210∙103 ∙1133∙0.4265/4∙4∙0.335∙10-3)1/4=5164 Вт/м2К

Δtст=5164∙4∙2,87∙10-4=5,93°С

Δt2=57,01-4-5,93=47,08°С

α2=780∙(q0,6)∙0,43661/3∙11870,5∙0,150,06/0,0960,5∙(2350*103)0,6 0,5290,66 ∙35090,3∙(0,851∙10-3)0,3 = 4,34(388∙4)0,6=1683 Вт/м2∙К

Проверим правильность первого приближения по равенству удельных тепловых нагрузок:

q1=α1∙Δt1=5164∙4=20656 Вт/м2

q2=α2∙Δt2=1683∙47,08=79236 Вт/м2

q1≠q2

Используя вышеописанный метод приближения, найдем:

Δt1=18.65°С

α1=5164∙(4/18,65)1/4=3514 Вт/м2К

Δtст=3514∙18,65∙2,87∙10-4=18,81°С

Δt2=57,01-18,81-18,65=19,55°С

α2=4,34∙(3514∙18,65)0,6=3368 Вт/м2∙К

q1=65536 Вт/м2

q2=65845 Вт/м2

q1≈q2

Определим К2:

К2=(1/3514+2,87*10-4+1/3368)-1=1151 Вт/м2∙К

3.1.7 Распределение полезной разности температур

Полезные разности температур в корпусах установки находим из условия равенства их поверхностей теплопередачи:

, (3.13)

где Δtп j, Qj, Kj - соответственно полезная разность температур, тепловая нагрузка, коэффициент теплопередачи для j-го корпуса.

Подставив численные значения, получим:

Δtп 1=77,09∙(6292/1271)/(6292/1271+4080/1151)=44,92 град;

Δtп 2=77,09∙(4080/1151)/(6292/1271+4080/1151) =32.17 град.

Проверим общую полезную разность температур установки:

Σ Δtп=Δtп1 +Δtп2 =44,92+32,17=77,09 °С

Рассчитаем поверхность теплопередачи выпарного аппарата по формуле (3.1):

F1=6292∙103/1271∙44,92=110,2 м2;

F2=4080∙103 /1151∙32.17=110,2 м2.

В последующих приближениях нет необходимости вносить коррективы на изменение конструктивных размеров аппаратов. Сравнение распределенных из условий равенства поверхностей теплопередачи и предварительно рассчитанных значений полезных разностей температур Δtп представлено в табл. 2:

Таблица 2

Параметры

Корпус

1

2

 

Распределенные в 1-ом приближении Δtп, град.

44,92

32.17

Предварительно рассчитанные Δtп,град

20,08

57,01

Второе приближение

Как видно, полезные разности температур, рассчитанные из условия равного перепада давления в корпусах и найденные в 1-ом приближении из условия равенства поверхностей теплопередачи в корпусах, существенно различаются. Поэтому необходимо заново перераспределить температуры(давления) между корпусами установки. В основе этого перераспределения температур(давлений) должны быть положены полезные разности температур, найденные из условия равенства поверхностей теплопередачи аппаратов.

3.1.8 Уточненный расчет поверхности теплопередачи

В связи с тем, что существенное изменение давлений по сравнению с рассчитанным в первом приближении происходит только в 1-ом корпусе, во втором приближении принимаем такие же значения Δ', Δ", Δ'" для каждого корпуса, как в первом приближении. Полученные после перераспределения температур(давлений) параметры растворов и паров по корпусам представлены в табл. 3:

Таблица 3

Параметры

Корпус

1

2

Производительность по испаряемой воде, ω, кг/с

Концентрация растворов х, %

Температура греющего пара в первом корпусе tг1 °С

Полезная разность температур Δtп град

Температура кипения раствора tк=tг-Δtп °С

Температура вторичного пара tвп= tк-(Δ'+ Δ") °С

Давление вторичного пара Рвп, МПа

Температура греющего пара tг= tвп- Δ'", °С

1,859

6,4

142,9

44,92

97,98

96,46

0,0893

95,46

2,091

19

32,17

88,13

73,26

0,0363

87,13

Рассчитаем тепловые нагрузки (в кВт):

Q1=1,03∙[5∙4,14∙(97,98-96,46)+1,859∙(2711-4,19∙97,98)]=4438

Q2=1,03[(5-1,859)∙3,994∙(88,13-96,46)+2,091∙(2585-4,19∙88,13)]=4665

Расчет коэффициентов теплопередачи, выполненный описанным выше методом, приводит к следующим результатам [в Вт/(м2∙К)]:

К1=1223; К2=1089

Распределение полезной разности температур

Δtп 1= 77,09∙(4438/1223)/((4438/1223)+(4665/1089))=45,35 град;

Δtп 2= 77,09∙(4665/1089)/((4438/1223)+(4665/1089)) =31,73 град.

Проверим общую полезную разность температур установки:

Σ Δtп=Δtп1 +Δtп2 =45,36+31,73=77,09 °С

Сравнение полезных разностей температур Δtп, полученных во 2-ом и 1-ом приближении, представлено в табл. 4:

Таблица 4

Параметры

Корпус

1

2

Δtп,во 2-ом приближении, град.

45,35

31,73

Δtп в 1-м приближении, град.

44,92

32,17

Различие между полезными разностями температур по корпусам в 1-ом и 2-ом приближениях не превышает 5%.

Поверхность теплопередачи выпарных аппаратов:

F1=4438000/(1223∙45,35)=102,653 м2

F2=4665000/(1089∙31,73)=102,655 м2

По ГОСТ 11987 - 81 выбираем выпарной аппарат со следующими характеристиками:

Таблица 5

Номинальная поверхность теплообмена Р(н),м2.

125

Диаметр труб d (наружный), мм

382

Высота труб Н, мм

4000

Диаметр греющей камеры dK, мм

1000

Диаметр сепаратора dc, мм

2200

Диаметр циркуляционной трубы dц, мм

700

Общая высота аппарата На, мм

13500

Масса аппарата Ма, кг

11500


Страница: