I эф.’max – максимального эффективного тока фидера.

I э.’ max – максимального эффективного тока тяговой подстанции.

1.4.1. Определим значение коэффициента эффективности при названных условиях

kэ = √( 1,1 * α – 1) / n + 1

kэ = √( 1,1 * 1,1 – 1) / 6,139 + 1 = 1,017

Тогда :

рн * l * kн * kт * kэ

I эф.’max = * 103

2 * U * c

где , с = 1 , так как при выпадении смежной подстанции получается одностороннее питание фидерной зоны.

Значения величин n , рн , l ,kн , kт , U – те же, что и при определении I эф. max ;

566,65 * 54 * 1 * 1 * 1 * 1,017 * 103

I эф.’max = = 691,54 А

2 * 22500 * 1

I эф.’max = 2 * (I эф.max + I эф.’max)

I эф.’max = 2 * (354,61 + 691,54) = 2092,3 А

1.4.2. Определяем число проводов А – 185 (I доп = 600 А) необходимо по нагреву в питающих и отсасывающих линий:

n пл = I эф.’max / I доп (А – 185)

n пл = 691,54 / 600 = 1,153

n ол = I э’max / I доп (А – 185)

n ол = 2092,3 / 600 = 1,153

Округляя до целого числа, принимаем в каждой питающей линии по два провода А – 185 ; в отсасывающей линии – 4 провода А – 185.

1.5. Проверка выбранного сечения контактной подвески по потере напряжения.

1.5.1. Определяем допускаемую наибольшую потерю напряжения в тяговой сети переменного тока

.

∆U доп = U ш – U доп

где , U ш – напряжение на шинах,

U доп – допустимое напряжение.

∆U доп = 27200 – 21000 = 6200 В.

1.5.2. Расчетная величина потери напряжения в тяговой сети:

z т.с.’ * рн * l 2 * 103 24 * с”

∆U т.с. = * [ + 1 ] * kд * kз

с’ * U ∑ t о

где , с’= 8 , с” = 1 – при схеме двухстороннего питания

k д = 1,02 – при наличии только магистрального движения поездов на электротяге

k з = 1,08

z т.с.’ – кажущееся сопротивление двух путного участка тяговой сети переменного тока, при контактной подвеске

ПБСМ – 95 + МФ – 100 и рельсах Р 65 z т.с.’= 0,47

Σ t о – суммарное время занятия фидерной зоны максимальным расчётным числом поездов N о за сутки.

Σ t о = ∑t * Nо / (N пас + N гр )

Σt о = 148,976 * 180 / ( 28 + 63 ) = 294,68 ч

0,47 * 566,65 * 542 * 103 24 * 1

∆U т.с. = * [ + 1 ] * 1,02 * 1,08 = 5133,05

8 * 22500 294,68

Так как ∆U т.с. < ∆U д оп

5133.05 < 6200

то сечение контактной подвески ПБСМ – 95 + МФ – 100 можно считать выбранными окончательно, так как оно проходит и по допустимой потере напряжения.

2. МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ.…

2.1. Каталожные данные контактной подвески.

Таблица 2.1.1. .

2.2. Расчёт нагрузок на провода контактной подвески

Метеорологические условия.

Таблица 2.1.2.….

Нагрузка от струн g с = 0,05 даН / м

2.2.1. Полная вертикальная нагрузка на несущий трос при отсутствии гололёда.

g = g т + g к + g с

g = 0,77 + 0,89 + 0,05 = 1,71 даН / м

2.2.2. Нагрузка от гололёда на несущий трос.

g т = 0,0009 * Ï * b гол * ( d + b гол ) * n”

g т = 0,0009 * 3,1415 * 5 * ( 12,5 + 5 ) * 1 = 0,248 даН / м

2.2.3. Нагрузка от гололёда на контактный провод.

g к = 0,0009 * Ï * b к * ( d к + b к ) * n”

где ,

b к = 0,5 * b гол

b к = 0,5 * 5 = 2,5 мм.

d к = 0,5 * ( h + A )

d к = 0,5 * ( 11.8 + 12.8 ) = 12.3 мм.

g к = 0,0009 * 3,1415 * 2,5 * ( 12,3 + 2,5 ) * 1 = 0,104 даН / м

2.2.3. Полная нагрузка от гололёда на провода цепной подвески.

g г = g т + g к

g г = 0,248 + 0,104 = 0,352 даН / м

2.2.4. Полная нагрузка от гололёда на трос при гололёде.

g вг = g + g г

g вг = 1,71 + 0,352 = 2,062 даН / м

2.2.5. Ветровая нагрузка на трос при максимальном ветре.