V max 2 d

р т = С х * *

16 1000

р т = 1,25 * 25 2 * 12,5 / ( 16 * 1000 ) = 0,61 даН / м

2.2.6. Ветровая нагрузка на трос, покрытый гололёдом.

V гол 2 (d + 2 * b гол)

р г = С х * *

16 1000

р г = 1,25 * 15 2 * ( 12,5 + 2 * 5 ) / ( 16 * 1000 ) = 0,395 даН / м

2.2.7. Суммарная нагрузка на трос при максимальном ветре.

q в = √ g 2 + p т 2

q в = √ 1,71 2 + 0,61 2 = 1,82 даН / м

2.2.8. Суммарная нагрузка на трос при гололёде с ветром.

q в = √( g + g г ) 2 + р т 2

q в = √( 1,71 + 0,352 ) 2 + 0,395 2 = 2,1 даН / м

2.2.9. Ветровая нагрузка на контактный провод при максимальном ветре.

V max 2 d

р к = С х * *

16 1000

р к = 1,25 * 25 2 * 11,8 / ( 16 * 1000 ) = 0,575 даН / м

2.2.10. Ветровая нагрузка на контактный провод, покрытый гололёдом.

V гол 2 (d + 2 * b гол)

р гк = С х * *

16 1000

р гк = 1,25 * 15 2 * ( 11,8 + 2 * 5 ) / ( 16 * 1000 ) = 0,383 даН / м

2.3. Определить максимальные допустимые длины пролетов цепных подвесок станции и перегона.

γ гк = γ к = 0,01 , так как V max = 25 м/с

для прямого участка

l к = 2 * √ К /р [ b к доп – γ к + √(b к доп – γ к ) 2 – а 2]

где ,

b к доп = 0,5 м

а = 0,3 м

К = 1000

l к = 2 * √ 1000 /0,576 * [ 0,5 – 0,01 + √(0,5 – 0,01 ) 2 – 0,3 2] = 78,06 м.

l гк = 2 * √ 1000 /0,383 * [ 0,5 – 0,01 + √(0,5 – 0,01 ) 2 – 0,3 2] = 95,72 м.

для кривого участка

l к = 2 * √ 2 * К /(р + К / R) * [ b к доп – γ к + а]

где , b к доп = 0,45 м

а = 0,4 м

l к = 2 * √ 2 * 1000 /(0,576 + 1000 / 800) * [0,45 – 0,01 + 0,4] = 60,66 м.

l к = 2 * √ 2 * 1000 /(0,383 + 1000 / 800) * [0,45 – 0,01 + 0,4] = 64,15 м.

Т в = 0,9 * Т max = 18 кН. (1800 даН.)

Т г = 0,75 * Т max = 15 кН. (1500 даН.)

2.2.2. Определим среднюю длину струны в двух средних четвертях пролёта.

S ср = h – 0,015 * g * l 2 / Т

где, h – конструктивная высота подвески h = 1,8

для прямого участка

S ср. = 1,8 – 0,015 * 1,71 * 78,06 2 / 1800 = 1,13

S ср. г. = 1,8 – 0,015 * 1,71 *95,72 2 / 1800 = 0,799

для кривого участка

S ср. = 1,8 – 0,015 * 1,71 * 60,66 2 / 1800 = 1,4

S ср. г. = 1,8 – 0,015 * 1,71 *64,15 2 / 1800 = 0,799

2.2.3. Определяем р э для режима ветра максимальной интенсивности.

для прямого участка

р к * Т – р т * К – 8 * К * Т – 8 * К * Т ( h и * р т / q т + γ т – γ к ) / l 2

р э =

Т + К + 10,6 * К * Т * S ср / ( g к * l 2)

0,576 * 1800–0,61*103 –8 * 105 * 18 (0,73 * 0,61 / 1,82 + 0,01– 0,015)/78,06 2

р э = =

1800 + 1000 + 10,6 * 1000 * 1800 * 1,13 / (0,89 * 78,06 2)

= – 0,021

для кривого участка

0,576 * 1800–0,61*103 –8 * 105 * 18 (0,73 * 0,61 / 1,82 + 0,01– 0,015)/60,66 2

р э = =

1800 + 1000 + 10,6 * 1000 * 1800 * 1,4 / ( 0,89 * 60,66 2 )

= – 0,047

для режима гололёда с ветром

для прямого участка

0,383 * 1500 – 0,385*103 –8 * 105 * 15* (0,73 * 0,395 / 2,1 + 0,01– 0,015)/99,52 2

р э = =

1500 + 1000 + 10,6 * 1000 * 1500 * 0,799 / (0,994 * 99,52 2)

= 0,0051

для кривого участка

0,383 * 1500 – 0,385*103 –8 * 105 * 15* (0,73 * 0,395 / 2,1 + 0,01– 0,015)/64,15 2

р э = =

1500 + 1000 + 10,6 * 1000 * 1500 * 1,35 / (0,994 * 64,15 2)

= – 0,026

так как, р к – р э’ > р гк – р гэ’

0,576 + 0,021 > 0,383 – 0,0051

0,597 > 0,3779

то, расчётным режимом при определении максимально допустимых длин пролётов будет ветер максимальной интенсивности

2.2.4. Определение максимальных длин пролётов.

Для этого режима с учётом влияния несущего троса получаем: