архитектурно-планировочное и конструктивное решения. Основные сведения по генплану.

Площадь застройки составляет 0,419га. Участок строительства внутри микрорайона, между улицей Волкова и Инициативная.

Рельеф участка имеет падение с запада на восток.

Рельеф участка с перепадом высот 1,0 м и падением горизонт. 0,1 м.

Находящиеся на участке жилые и нежилые строения подлежат сносу. Проектируемый рельеф, проезды, внутриквартальные и др. Элементы устройства решены в увязке с проектными отметками городских профилей и существующей городской застройкой. Благоустройство территории предусматривает детские и хозяйственные площадки, автостоянки, спортплощадки. Общая площадь благоустройства и земных насаждений 1,77га.

Инженерная подготовка территории включает высотную посадку здания, максимально приближенную к существующему рельефу.

Отвод дождевых и талых вод поверхностный в лотки внутриучастковых дорог со сбросом на ниже располагаемую территорию.

Дренаж не требуется, водосток открытый.

технический расчет стены монолитного дома.

Город Рязань характеризуется следующими климатическими данными:

Температура наиболее холодной пятидневки – (-31°С);

Температура наиболее холодных суток - (-35°С);

Расчетная внутренняя температура - (+18°С);

Для определения сопротивления теплопередачи наружных стен для зимнего времени принимаем ограждающие конструкции средними в соответствии со СНиП II-А-77. За расчетную принимаем температуру наиболее холодных суток (-35°С).

Наружные стены принимаем из керамзитобетона с объемным весом g=1200кг/м3.

Требуемое сопротивление определяем по формуле:

Roтр= (tв-tн)*Rвn , где

Dtн

tв = +18°С – температура внутреннего воздуха помещений

tн = -35°С – температура наиболее холодных суток

Dtн = 10°С – нормируемый температурный период

n = 1 – коэффициент, зависящий от положения наружных поверхностей ограждения по отношению к наружному воздуху и имеющие значение для наружных стен

Rв = 0,133 – сопротивление теплоотдаче, зависящей от рельефа внутренней поверхности ограждения

Roтр= (18-(-35))*0,133*1=0,705

10

Экономическое сопротивление теплопередаче определяем по формуле: Roэк= Wо*Цо

Е*p*Цм , где

Wо = 0,23

Цо = 5,39 руб/ккал – стоимость тепла от ТЭЦ для г. Рязани.

p = 0,4 – коэффициент теплопроводимости

Цм = 72,4 руб/м3 – стоимость материала

Roэк= 0,23 * 5,39 = 0,59

0,12*0,4*72,4

Roэк< Roтр

Толщину панели определяем по формуле:

Sц = (Ro – (Rв + Rм + d1/p1 + d2/p2) * l

S = (0,705 – (0,133 + 0,08)) * 0,4 = 0,341 (м)

Принимает стеновую керамзитобетонную стену d=350 (мм). Проверку правильности выбора расчетной наружной температуры производим по формуле:

D=R1S1 + R2S2 + … + RnSn

Техническое сопротивление керамзитобетонной стены:

S=7,95

Коэффициент теплоусваемости:

S=7,95

Тепловая инерция определяется:

D = 0,5 * 7,95 = 3,975

Так как 1<D<4, конструкция стены относится к группе стен малой массивности и поэтому расчетную зимнюю температуру принимаем средней из температур наиболее холодных суток.

tn = -35°С

Тогда Roтр= (18-(-35))*0,133=0,705 м2*г*град/ккал

10

Roэк=0,45 м2*г*град/ккал; Roэк< Roтр

Ro= Roтр=0,705 м2*г*град/ккал

S=(0,705-(0,133+0,08)) *0,7=0,341м ≈ 350 мм

Удовлетворяет теплотехническому расчету.

Расчет сборного железобетонного марша

Исходные данные для проектирования:

1. Ширина марша – 1350мм.

2. Высота этажа – 2800мм.

3. Угол наклона марша α - 30˚.

4. Размеры ступенек 150х300мм.

5. Бетон класса В25.

6. Арматура каркасов кл. А-II

сеток кл.Вр-I.

Определение нагрузок и усилий.

Собственный вес типовых маршей по каталогу индустриальных изделий для жилищного и гражданского строительства составляет gn=3,6км/м2 горизонтальной проекции.

Расчетная схема марша.

Временная нормативная нагрузка для лестниц жилого дома рн=3(км/м2) – коэффициент надежности по нагрузке

γf=1,2

- длительно действующая временная нагрузка Pldn=1 км/м2

Расчетная нагрузка на 1м длины марша.

g=(qn γf + pn γf) a = (3.6*1.1+3.0*1.2)*1.35 = 10.3км/м

Расчетный изгибающий момент в середине пролета марша.

М=gl2/8*Cosα = (10.3*2.8)2/2*0.867 = 16.63км

Поперечная сила на опоре.

Q= gl/2Cosα = 10,3*2,8/2*0,867 = 16,63км

Предварительное назначение размеров сечения марша.

Применительно к типовым заводским формам назначаем толщину плиты по сечению между ступенями hf=30мм, высоту ребер h=170мм, толщину ребер в2=80мм (рис.1)

1. Действительное сечение марша заменяем на расчетное тавровое с полкой в сжатой зоне (рис.2)

в=2в2=2*80=160мм

2. Ширину полки вf при отсутствии поперечных ребер принимаем не более

вf'=2(l/6) +в = 2 (280/6)+16 = 110см

или в'f=2hl'f+в = 12*3+16 = 52см

Принимаем за расчетное меньшее значение в'f=52см

Подбор площади сечения продольной арматуры.

1. Устанавливаем расчетный случай для таврового сечения (при х= h'f)

- при м≤Rвyв2 вf' hf'*(h0-0.5 h'f)

- нейтральная ось проходит в полке 1164000<14,5*(100)*0,9*52*3*(14,5-0,5*3)=2640000(Н см) – условие удовлетворяется.

2. Расчет арматуры выполняем по формулам для прямоугольных сечений шириной в'f=52см

А0=Myn/Rв*yв2 в'fh02=1164000*0,95/14,5*(100)*0,9*52*14,52=0,0775

по таблице 2.12 находим

J=0,953

As= Myn/Jh0Rs = 1164000*0.95/0.953*14.5*280(100) = 2.858 (см2)

3. Принимаем: 2ф14 (А-II); As=3,08 (см2)

В каждом ребре устанавливаем по одному плоскому каркасу К-1 (рис.3).

Расчет наклонного сечения на поперечную силу.

1. Поперечная сила на опоре

qмах = 16,63*0,95=16км

2. Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на продольную ось «С»

Вв=φв2(1+φf+φn)*Rвt*yв2*l02, где

φn = 0

φf = 2* (0,75(3 h'f) h'f/вl0)=> 2 * (0,75(3*3)*3/16*14,5) = 0,175 < 0,5

(1+φf+φn)=1+0,175=1,175<1,5

Вв=2*1,175*1,05*0,9(100)*16*14,52=7,5*105 Н/см

Вывод: В расчетном наклонном сечении:

Qв=Qsw=Q/2, а так как Qв=Вв/2, то С= Вв/0,5Q

С=7,5*105/0,5*16000=93,75 см

что больше 2Н0=2*14,5=29см

тогда: Ав= Вв/С=7,5*105/29=25,9*105 (Н)

что больше Qмах=16км, следовательно поперечная арматура по расчету не требуется.

3. В ¼ пролета назначаем из конструктивных соображений поперечные стержни диаметром 6 мм из стали класса A-I, шагом S=80 мм (не более Н/2=170/2=85мм).

Asw=0,283см2, Rsw=175мПа

Для двух каркасов n=2, Asw=0,566 см2, MW=0,566/16*8=0,044

α=Es/Eв=2,1*105/2,7*104=7,75

В средней части ребер поперечную арматуру рассматриваем конструктивно с шагом 200мм.

4. Проверяем прочность элемента по наклонной полосе между наклонными трещинами:

Q=0,3φw1φв1Квyв2*в*n0, где

φw1=1+5 αMw=1+5*7,75*0,044=1,17

φв1=1-0,01*14,5*0,9=0,87

Q=16000<0,3*1,17*0,87*14,5*0,9*16*14,5(100)=93000Н