Вывод: условие соблюдается, прочность марша по наклонному сечению обеспечена.

Плиту марша армируем сеткой из стержней диаметром 4-6 мм, расположенных с шагом 100-300мм.

Плита монолитно связана со ступенями, которые арнируют по конструктивным соображениям, и ее несущая способность с учетом работы ступеней вполне обеспечивается.

расчет железобетонной площадочной плиты.

Исходные данные:

1. Ширина плиты – 1350мм.

2. Толщина плиты – 60мм.

3. Ширина лестничной клетки – 3м.

4. Временная нормативная нагрузка 3км/м2.

5. Коэффициент надежности по нагрузке: yg=1,2.

6. Бетон класса В-25.

7. Арматура каркасов из стали кп А-II.

8. Сетки из стали класса Вр-I.

Определение нагрузок.

1. Собственный нормативный вес плиты при hf=6см

gn=0,06*25000=1500Н/м2.

2. Расчетный вес плиты g=1500*1,1=1650 Н/м2.

3. Расчетный вес лобового ребра (за вычетом веса плиты)

g=(0,29*0,11+0,07*0,07)*1=25000*1,1=1000 Н/м.

4. Расчетный вес крайнего пристенного ребра

q=0,14*0,09*1*2500-1,1=350 Н/м.

5. Временная расчетная нагрузка:

р=3*1,2=3,6км/м2

При расчете плиты (площадочной) рассматривают раздельно полку, упруго заделанную в ребрах, лобовое реборо, на которое опираются марши и пристенное ребро, воспринимающее нагрузку от половины пролета полки плиты.

расчет полки плиты.

Полку плиты при отсутствии поперечных ребер рассчитывают как балочный элемент с частичным защемлением на опорах.

Расчетный пролет равен расстоянию между ребрами 1,13 (м). При учете образования пластического шарнира изгибающий момент в пролете и на опоре определяют по формуле, учитывающей выравнивание моментов

Т=М3=gl2/16=5250*1,132/16=420Нм, где

g=(g+p)*b=(1650+3600)*1=5250 Н/м; b=1м

При b=100см; и h0=h-а= b-2=4см

вычисляем:

А0=Myn/Rbyb2bh02=4200*0.95/14.5(100)*0.9*100*42=0.092

η=0.981

As=Myn/ η*h0*hs=4200*0.95/0.981*4*375(100)=0.27см2

Указываем сетку С-1 из арматуры d 3 мм, Вр-I шагом S=200мм на 1м длины с обгибом на опорах As=0,36см2

Расчет лобового ребра.

Нагрузки, действующие на лобовое ребро:

1. Постоянная и временная равномерно распределенные от половины пролета полки и от собственного веса.

g=(1650+3600)*1,35/2+1000=4550 Н/м

2. Равномерно распределенная нагрузка от опорной реакции маршей, приложенная на выступ лобового ребра и вызывающая на изгиб

g1=Q/a=17800/1,35=1320 Н/м

Расчетная схема лобового ребра

3. Изгибающий момент на выступе от нагрузки g на 1м

М= g1 10+7/2=1320*17/2=11200 Нсм=112 Нм

4. Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета ребра (считая условно в ряду малых размеров, что g1 действует по всему пролету).

М=( g+ g1 )*l02/8=(4550+1320)*3,22/8=7550 Нм

5. Расчетное значение поперечной силы с учетом yn=0,95

Q=( g+ g1 )lyn/2=(4550+1320)*3,2*0,95/2=8930 Н

Расчетное сечение лобового ребра является тавровым с полкой в зоне шириной b́́́́'f

b́́́́'f=6 h́́́́'f+b2=6*6+12=48см

Так как ребро монолитно связано с полкой, способствующей восприятию момента от консольного выступа, то расчет лобового ребра можно выносить на действие только изгибающего момента.

М=7550Нм

В соответствии с общим порядком расчета изгибаемых элементов определяем (с учетом коэффициента надежности yn=0,95)

6. Расположение нейтральной оси (при х h́́́́'f)

Myn=755000*0,95=0,72*106<10,7*106Нсм

условие соблюдается, нейтральная ось проходит в полке:

A0=755000*0,95/48*31,52*14,5(100)*0,9=0,0117

η=0,993

As=755000*0,95/0,993*3,15*280(100)=0,82см2

Принимаем из конструктивных соображений 2ф 10 A-III; As=1,57 см2

Процент армирования:

М= (As/bh0)100=1,57*100/12*31,5=0,42%

Расчет наклонного сечения бокового ребра на поперечную силу

Q=8,93кН

1. Вычисляем проекцию наклонного сечения на продольную ось «С»

Bb=Ub2(1+Uf+Un)*Rbt*yb2*b*α02=2*1.214*1.05(100)*12*31.52=27.4*105Нсм

где Un=0

Uf=0,75(3h́́́'f) h́́́'f/bn0=0,75*3*62/12*31,5=0,214<0,5

(1+Uf+Un)=(1+0,214+0)=1,214<1,5

В расчетном наклонном сечении Qb=Qsw=Q/2

тогда С=bb/0.5

Q=2*7,4*105/0,5*8930=612см

2h0=2*31,5=63см

принимаем С=63см

Qb=Bb/c=27,4*105/63=43,4*103Н=43,4кН>Q=8,93кН

следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется. По конструктивным соображениям принимаем закрытые хомуты (учитывая изгибающий момент на консольном выступе) из арматуры:

ф 6мм; кп A-I; шагом 150мм

Консольный выступ для опирания сборного марша армируют сеткой С-2 из арматуры ф 6мм кп A-I, поперечные стержни этой сетки скрепляют с хомутами каркаса К-I ребра.

ведомость объемов работ