Одноэтажное каркасное промышленное зданиеРефераты >> Строительство >> Одноэтажное каркасное промышленное здание
- по табл.9.2 и 9.3 СНБ 5.03.01-02.
Приращение напряжений в предварительно напряженной арматуре от действия практически постоянной нагрузки (от массы конструкций покрытия без учета снеговой нагрузки) при 
:
.
Приращение напряжений в бетоне на уровне центра тяжести предварительно напряженной арматуры от действия постоянной комбинации нагрузок:
Тогда полные напряжения в предварительно напряженной арматуре составят:
По таблице 9.2 СНБ 5.03.01-02 при 
для арматуры Æ25 S1200 - релаксационный класс 1, максимальные потери от релаксации напряжений в арматуре составляют 6.6% от вличины 
Вычисленные по формуле 9.6 СНБ 5.03.01-02 (п.1.1 настоящего расчета) потери предварительно напряжения равны:
Так как
>
,
то изменение напряжений в предварительно напряженной арматуре вследствие длительной релаксации арматуры не учитываем, т.е. 
.
Определяем начальные напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учетом технологических потерь при 
) 
:
Т. к. 
, то принимаем равным 0. 
Полные реологические потери:
Значение усилия предварительного обжатия 
в момент времени 
суток (с учетом всех потерь):
Проверяем условия ограничения величины предварительных напряжений в арматуре:
1. 
, условие выполняется.
2. 
, условие выполняется;
Проверка площади растянутой арматуры из условия ограничения ширины раскрытия трещин нормальных к продольной оси элемента.
Проверяем условие:
- коэффициент, характеризующий степень сцепления арматуры с бетоном. При отсутствии в растянутой части сечения ненапрягаемой арматуры и размещении всей предварительно напряженной арматуры в растянутой части сечения 
= 0,5;
- приращение напряжений в напрягаемой арматуре до нуля на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры при действии расчетной комбинации усилий.
При упрошенном расчете определяют как сумму приращений напряжений при уменьшении упругого обжатия бетона до нуля () и приращения напряжений после образования трещин ().
Усилие упругого обжатия бетонного сечения для момента времени t ≥ 100 суток равно
Приращение напряжений
Усилие предварительного напряжения к моменту времени t ≥ 100суток, при погашении до нуля напряжений в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры
При нормируемой ширине раскрытия трещин wK =0,2 мм по табл.8.2 [1] для арматуры диаметра 25 приращение напряжений в арматуре после образования трещин не должно превышать 
. Суммарная величина приращений
, 
-
при отсутствии вынужденных деформаций;
АCT - площадь бетона в растянутой части сечения непосредственно перед образованием трещин на уровне нижней грани сечения
Напряжение от усилия предварительного обжатия:
напряжения в бетоне на уровне нижней грани балки
напряжение в бетоне на уровне верхней грани балки
напряжения в бетоне на уровне центра тяжести сечения
3.78-6,15 =
Высота растянутой части сечения при образовании трещин
Определяем FCR равнодействующую растягивающих напряжений в полке таврового сечения непосредственно перед образованием трещин.
ACT - площадь растянутой части сечения при образовании трещин
kc = 1,0 - для полок, имеющих ширину менее 300мм.
Проверяем условие
.
Условие выполнено. Корректировка площади предварительно на пряже иной арматуры не требуется.
Проверка прочности расчетного сечения балки при действии нагрузок в стадии эксплуатации.
Проверку прочности сечения нормального к продольной оси элемента выполняем в соответствии с п.7.1.2.1 СНБ 5.03.01-02 по методу предельных усилий, т.к балка выполненна из бетона 
, сечение симметричное относительно вертикальной оси и вся растянутая арматура сосредоточенна в растянутой части сечения.
Расчетный изгибающий момент 
(при ). Рабочая арматура по результатам предварительного подбора 8Æ25 S1200 общей площадью
