Осадку фундамента методом эквивалентного слоя определяем по формуле:

где - мощность эквивалентного слоя

м

- коэффициент эквивалентного слоя, учитывающий жесткость и форму подошвы фундамента.

b=2м - условная ширина подошвы фундамента.

В расчетной схеме сжимаемою толщу грунта, которая оказывает влияние на осадку фундамента , принимают равной двум мощностям эквивалентного слоя:

Определяем коэффициент относительной сжимаемости каждого слоя:

- для песка мелкого :

- для глины :

Определяем средний коэффициент относительной сжимаемости:

Полная осадка фундамента:

.

Предельно допустимая осадка для зданий рассматриваемого типа составляет 8смпри принятом размере фундамента требования СНиП выполняются.

19. Расчетный отказ и выбор оборудования для погружения сваи

Расчётный отказ сваи вычисляют по формуле:

,

где: h=1500кН/м2 – коэффициент, принимаемый в зависимости от материала сваи.

А=0,09м2 – площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия).

М=1,76 – коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице.

Ed – расчетная энергия удара:

а=25 дЖ/кН.

N=P=368,488кН – расчетная нагрузка, допускаемая на сваю и принятая в проекте.

т1=2,6т – масса молота.

m2=1,04т – масса сваи и наголовника.

m3=0,2т – масса подбабка.

- коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем .

Молот, с расчётной энергией Ed должен удовлетворять условию:

km= 6 – для железобетонных свай при трубчатом дизель-молоте С-995

Тогда расчётный отказ будет равен:

18. Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов по укрупненным показателям

Vкотл.МЗ = 18,272 м3

Vкотл.СВ =16,384 м3

Vсб.ж/б.МЗ=4,704 м3

Vмон.ж/б.МЗ=6,72 м3

Vмон.ж/б.СВ=0,845 м3

Вывод: по результатам технико-экономического сравнения более предпочтительным оказался фундамент мелкого заложения.