Подбор сечения арматуры производим в расчетных сечениях ригеля.

3.5.1 Сечение в первом пролете

М = 266,2 кНм [рис. 3.3]; м;

0,349,

Необходимо изменить сечение: Примем h=65см.

Вычислим новый собственный вес балки и расчетную нагрузку на погонный метр балки

При h= 55 см Qb = b h γ = 0,3 x 0,55 x 25 = 4.125 кН/м,

8,77+4.125·1,1= 57.82 кН/м.

При h= 65 см Q*b = b h γ = 0,3 x 0,65 x 25 = 4.875 кН/м,

8,77+4.875·1,1= 58.64 кН/м.

м;

0,242

м2

Принимаем 4Æ22A-III As = 15,2 см2 [1, прил. 4].

Рис. 3.4 – Сечение ригеля в первом пролете

Определим фактическую несущую способность балки в первом пролёте МU1, при полном количестве арматуры. Фактическая высота сжатой зоны:

м;

где а*= (у1 +у2)/2=(33+85)/2 = 59мм,

у1=22+22/2=33 мм, у2=22+22+30+22/2=85 мм [3, п.5.12];

302<0.35,

МU1= 278.37кНм > 266,2 кНм.

Необходимая несущая способность обеспечена.

3.5.2 Сечение во втором пролете

М = 172,6 кНм;

м; вычисляем:

=0,157

,

м2.

Принимаем 6Æ14A-II, c As =9.23 см2.

Рис. 3.5 – Сечение ригеля во втором пролете

Определим фактическую несущую способность балки во втором пролёте МU2, при полном количестве арматуры. Фактическая высота сжатой зоны:

м;

где а*=(27+71)/2 = 49мм,

у1=20+14/2=27 мм, у2=20+14+30+14/2=71 мм [3, п.5.12];

0,181

,

МU2=184.15кНм > 172,6 кНм.

Необходимая несущая способность обеспечена.

3.5.3 Сечение на опоре В

М1 = 240,4 кНм; м.

Определяем изгибающий момент у грани колонны со стороны второго пролета (QBL > QBR):

кНм.

Вычисляем:

0,184,

,

м2

Принимаем 3Æ18A-III в верхней части, c As =7.63 см2, и 3Æ12 A-III,

c As =3.39см2 , общей площадью As = 11.02 см2

Рис. 3.7 – Сечение ригеля у опоры B

Определим фактическую несущую способность балки на опоре С МUС, при полном количестве арматуры. Фактическая высота сжатой зоны:

м;

где а*= =42.8 см,

у1=20+18/2=29 см, у2=20+18+30+12/2=74 см [3, п.5.12];

,

,

МUС= 218.2кНм > 208,6 кНм.

Необходимая несущая способность обеспечена.

3.5.4 Сечение на опоре С

М = 240,7 кНм; м;

Определяем изгибающий момент у грани колонны со стороны второго пролета (QBL > QBR):

кНм.

Вычисляем:

19

м2.

Принимаем 3Æ18A-III в верхней части, c As =7.63 см2, и 3Æ12 A-III,

c As =3.39см2 , общей площадью As = 11.02 см2

Рис. 3.7 – Сечение ригеля у опоры С

Определим фактическую несущую способность балки на опоре С МUС, при полном количестве арматуры. Фактическая высота сжатой зоны:

м;

где а*= =42.8 см,

у1=20+18/2=29 см, у2=20+18+30+12/2=74 см [3, п.5.12];

,

,

МUС= 218.2кНм > 208,6 кНм.

Необходимая несущая способность обеспечена.

3.6. Расчет прочности ригеля по сечениям

наклонным к продольной осиРасчет производится по наклонным сечениям у опоры А, опоры В слева и справа и у опоры С.

3.6.1 Расчет наклонного сечения у опоры А

174кН; м,

где а = 20+20/2=30 см – координата центра тяжести нижнего ряда арматуры [п. 3.5.1]. Вычисляем несущую способность бетона:

105кН.

где . Так как QA = 174 кН > =105 кН, то необходимо произвести подбор поперечной арматуры. Определяем длину проекции на продольную ось элемента наиболее опасного наклонного сечения (С):

218кНм;

где =2 [3, п.3.31*]