Строительство железобетонных перекрытийРефераты >> Строительство >> Строительство железобетонных перекрытий
Вычисляем:
h1=0.9*d=0.9*15.9=14.3см;
hf=hf’=(h-h1)/2=(22-14.3)/2=3.8см;
тогда приведенная толщина ребер равна:
bp=b=bf’-n*h1=207-11*14.3=49,7см,
где bf’=207см – расчетная ширина сжатой полки.
Приведенная толщина бетона плиты:
hred=h-(n*p*d2)/4b=22-(11*p*15.92)/(4*207)=11.5см>10 см.
Рабочая высота сечения h0=22-3=19см.
Толщина верхней и нижней полок hf=(22-15.9).0.5=3см.
Ширина ребер: средних – 2.9см, крайних – 3см.
2.1.4 Характеристики прочности бетона и арматуры
Плита изготавливается из тяжелого бетона класса В40, имеет предварительно напрягаемую рабочую арматуру класса А-VI с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляются требования 3-ей категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.
Бетон тяжёлый класса В40
Призменная прочность бетона нормативная: Rbn=Rb,ser=29МПа, расчётная Rb=22МПа, коэффициент условий работы бетона gb2=0.9; нормативное сопротивление при растяжении Rbtn=Rbt,ser=2.1МПа, расчётное Rbt=1.4МПа; начальный модуль упругости бетона Eb=32.5*103МПа.
Передаточная прочность бетона Rbp устанавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений sbp/Rbp£0.75.
Арматура продольная класса A-VI
Нормативное сопротивление Rsn=Rs,ser=980МПа,
Расчётное сопротивление Rs=225МПа,
Модуль упругости Es=1.9*105МПа.
Предварительное напряжение арматуры назначаем таким образом, чтобы выполнялись условия . При электротермическом способе натяжения:
Принимаем ssp=600МПа.
Определяем коэффициент точности натяжения арматуры
где n – число стержней напрягаемой арматуры, принимаем n=8.
.
При благоприятных влияниях предварительного напряжения gsp=1-0.1=
=0.9. При проверке по образованию начальных трещин в верхней зоне плиты g'sp =1+0.1=1.1. Значение предварительного напряжения с учётом точности натяжения арматуры составит 0.9*600=540МПа.
2.1.5 Расчёт прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси
При расчёте прочности, сечение плиты принимается тавровым (полка нижней растянутой зоны в расчёт не вводится). Размеры сечения показаны на рисунке 2б.
Вычисляем:
Находим
Высота сжатой зоны сечения:
следовательно, нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки, и сечение рассчитывается как прямоугольное шириной bf’=207см. Вычисляем характеристики сжатой зоны
ω=0,85-0,008·Rb=0,85-0,008·22·0,9=0,69
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны
ξR=
где σSR=Rs+400- σSP2
σSP=0,6Rsn=0,6·785=471 МПа
σSP2=γsp· σSP·0,7=0,84·471·0,7=276,95 МПа
σSR=680+400-276,95=803,1 МПа
Поскольку соблюдается условие x<xR (0.034<0.43), то расчётное сопротивление арматуры умножается на коэффициент условий работы gs6:
где h=1.15 – коэффициент, принимаемый равным для арматуры класса A-V.
Требуемую площадь сечения рабочей арматуры определяем по формуле:
где h=1-0.5x=1-0.5*0.058=0.971.
Принимаем в качестве предварительно напряжённой продольной рабочей арматуры три стержня арматуры класса A-V 3Æ16мм с общей площадью Asp=6,03см2. Арматура устанавливается в четвертом слева и крайних рёбрах плиты.
2.1.6 Расчёт прочности плиты по наклонным сечениям
По конструктивным требованиям в многопустотных плитах высотой не более 30см поперечная арматура не устанавливается, если она не нужна по расчету. Проверим необходимость постановки поперечной арматуры расчетом. Проверяем условие: Q£ 0.3jw1jb1Rb b h0,
где Q – поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки; Q=52,37кН,
jw1=1, так как поперечная арматура отсутствует;
jb1=1-0.01Rb=1-0.01*22=0.78.
Условие:
52,37<0.3*1*0.78*22*10-1*49,7*19,
52,37кН<486,13кН, выполняется,
следовательно, прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.
Поперечную арматуру в плите можно не устанавливать, если выполняются условия:
а) Qmax£2.5*Rbt*b*h0; Qmax=Q.
52,37<2.5*1.4*10-1*49,7*19,
52,37кН<330,51кН, условие выполняется.
б) Q1£Mb1/c, Q1=Qmax-q1*c=52,37-11,88*0.475=46,73кН,
где с - проекция наклонного сечения, принимаем:
с=2,5h0=2,5*19=47,5см;
q=gp*b*gf=8,334*1,5*0,95=11,88кН/м,
Мb1=jb4(1+jn)gb2Rbt*b*h02;
jb4=1.5- для тяжелого бетона; jn=0;
где Р=Asp(ssp-100)=5,96*(540-100)*0.1=262кН – усилие предварительного обжатия,
100МПа – минимальное значение суммарных потерь предварительного напряжения.
Принимаем jn=0.5.
Мb1=1,5*(1+0,22)*0,9*1,4*10-1*49,7*192=4137кН*см.
Мb1/с=4137/47,5=87,09кН.
Условие Q1£Мb1/с:
46,73кН<87,09кН выполняется,
следовательно, поперечную арматуру в плите не устанавливаем.
На приопорных участках длиной l/4 арматуру устанавливаем конструктивно Æ4 Вр-I с шагом S=h/2=22/2=11см, в средней части пролёта поперечную арматуру не устанавливаем.
2.2 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы
2.2.1 Геометрические характеристики сечения
При расчёте по 2-ой группе предельных состояний в расчёт водится двутавровое сечение плиты (рисунок 2в).
Площадь приведённого сечения:
расстояние от нижней грани до центра тяжести приведённого сечения:
момент инерции сечения:
момент сопротивления сечения:
упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне
здесь g=1.5 для двутаврового сечения при 2<bf/b=207/49,7=4,2<6,0.
Упругопластический момент по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия Wpl’=Wpl=20343см3.