Проектирование пневмогидросистемы первой ступени баллистической ракеты
Рефераты >> Авиация и космонавтика >> Проектирование пневмогидросистемы первой ступени баллистической ракеты

- масса трубопровода окислителя.

Масса бака окислителя:

,

где

.

Масса трубопровода:

,

где ;

- приведённая длина трубопровода окислителя (от заборного устройства до входа в насос).

Масса рабочего тела наддува бака окислителя:

,

где ;

- эффективная работоспособность газа.

Суммарные потери давления в трубопроводе окислителя:

,

где - потери давления на создание скорости;

- скорость движения окислителя в трубопроводе.

- потери давления на трение между движущейся жидкостью и стенками трубопровода;

- коэффициент потерь на трение (зависит от режима течения жидкости);

- местные потери;

- суммарный коэффициент местных сопротивлений.

Масса топливной системы окислителя:

.

Зададимся несколькими значениями диаметра трубопровода окислителя и произведём расчёт по приведённым выше выражениям. После чего построим график зависимости массы топливной системы окислителя от диаметра трубопровода (рис.10) и данные вычислений сведём в таблицу (табл.2).

Рис.10. График зависимости массы топливной системы окислителя от диаметра трубопровода

Таблица 2

, м

, м/с

, Па

, м

0.13

19.726

1.333

1327

-

0.14

17.009

9.911

1028

22.545

0.15

14.817

7.521

818.581

20.344

0.16

13.022

5.81

668.908

18.285

0.17

11.535

4.559

559.482

16.359

0.18

10.289

3.627

477.989

14.566

0.19

9.235

2.922

416.295

12.907

0.2

8.334

2.38

368.9

11.385

0.21

7.559

332.007

10.001

0.22

6.888

1.625

302.946

8.753

0.23

6.302

1.361

279.805

7.638

0.24

5.788

1.148

261.197

6.65

По ГОСТ 18482-79 выбираем диаметр трубопровода окислителя равным .

8. Выбор типов заборных устройств и расчёт остатков незабора

Заборные устройства (ЗУ) ТБ, предназначены для обеспечения бесперебойного поступления компонентов топлива из баков в топливные магистрали при всех заданных режимах работы ЖРД. Нарушения подачи топлива, вызываемые воронкообразованием, кавитацией или динамическим «провалом» уровня свободной поверхности топлива, проявляющимся в неравномерном опускании топлива, недопустимы.

Конструкция ЗУ зависит от области применения ЛА, а также от конструктивного выполнения и компоновки ТБ и ДУ.

На маломанёвренных ЛА обычно применяются тарельчатые или сифонные ЗУ.

При сливе КТ через сливное отверстие в баке в конце опорожнения образуется воронка, приводящая к двухфазному течению в сливном трубопроводе.

Переход к двухфазному течению при вихревом воронкообразовании происходит при больших высотах уровня, чем при возникновении воронки без вращения. Поэтому для уменьшения остатков незабора применяют ЗУ, понижающие величину критического уровня.

На величину остатков незабора топлива оказывают влияние:


Страница: