Расчёт и крепление обсадных колонн
Рефераты >> Геология >> Расчёт и крепление обсадных колонн

4.Обоснование режима спуска ОК

Предельная скорость спуска обсадной колонны определяется из соотношения

Рс = Ргст +Ргд £ Ргр

где: Ргст - гидростатическое давление столба промывочной жидкости на глубине наиболее слабого пласта (пласта с наименьшим индексом давления начала поглощения или гидроразрыва);

Ргд - гидродинамическое давление в скважине при спуске колонны труб с закрытым нижним концом;

Ргр - давление начала поглощения (гидроразрыва) наиболее слабого пласта.

Гидродинамическое давление при спуске находится при турбулентном течении вытесняемой жидкости по формуле

,

при ламинарном течении по формуле :

Ргд=

где - соответственно длина и гидравлический диаметр кольцевого пространства на - том участке; - скорость течения жидкости на - том участке; n – количество участков кольцевого пространства различного размера от устья до наиболее слабого пласта, t0 - динамическое напряжение сдвига, l - коэффициент гидравлических сопротивлений.

Коэффициент является функцией параметра Сен-Венана - Илюшина

,

где β=(0,236+0,033Sen)/(1+0,036Sen)

Наиболее слабый пласт кг=кгmin=0.0173 МПа/м под башмаком технической колонны.

Зададимся скоростью спуска U=0.5 м/с, тогда скорость движения вытесняемой жидкости Uж будет равна:

Uжi= U·(),

Где Dc,Dт – соответственно диаметр трубы и наружный диаметр обсадных труб,К – коэффициент, учитывающий увлечение части жидкости стенками колонны труб. Для практических расчетов можно принять К=0.5.

Пусть режим течения вытесняемой жидкости в интервале установки технической колонны будет ламинарный, тогда:

Uжi=0.5()=0.67 м/с.

Критическая скорость течения жидкости при смене режимов определяется по следующей формуле:

Uкр=25,

При плотности промывочной жидкости 1150 кг/м3 и

τ0=8.5·10-3·ρпр.ж.-7=2.8 Па, критическая скорость составит:

Uкр=25=25=1.23 м/с,

Так как Uж<Uкр, то режим течения ламинарный.

Тогда:

==18.35, тогда β=0.51.

Гидродинамические давления на данном участке составят:

Ргд==0.85 МПа.

Результаты аналогичных расчетов для различных скоростей спуска эксплуатационной колонны приведены в таблице 4.1.

Таблица 4.1.

Зависимость гидродинамических давлений от скорости спуска.

Uсп,м/с

Uж,м/с

Uкр,м/с

Sen

β

Re

λ

Pгд,МПа

0,5

0,67

1,23

18,35

0,51

-

-

0,85

1

1,34

1,23

-

-

4382

0,0258

1,44

2

2,68

1,23

-

-

7668

0,0245

3,9

3

4,02

1,23

-

-

13444

0,023

8,3

4

5,36

1,23

-

-

19577

0,0218

13,9

5

6,7

1,23

-

-

25904

0,0211

21

Гидростатическое давление на глубине 2700 м составит:

Ргст=ρж·g·L=1150·9.8·2700=30,4 МПа.

Давление гидроразрыва на глубине 2700 м:

gradРгр·Н=0.0173·2700=46,7 МПа.

Тогда: Ргд<Ргр-Рс , Ргд<16,3 МПа.

Допустимая скорость спуска эксплуатационной колонны 5,7 м/с.

Рисунок 6. Зависимость гидродинамических давлений от скорости спуска обсадной колонны.

5. Обоснование способа цементирования, параметров и вида тампонажных материалов

Исходные данные для расчёта цементирования эксплуатационной колонны.

Таблица 5.1.

Наименование

Размерность

Условное обозначение

Численное значение

1

2

3

4

Расстояние от устья скважины:

- до башмака колонны

- до башмака предыдущей колонны

- до уровня цементного раствора

- до уровня жидкости в конце эксплуатации

- до кровли продуктивного пласта

Плотность:

- опрессовочной жидкости

- бурового раствора за колонной

- цементного раствора за колонной

- облегчённого цементного раствора за колонной

- жидкости в колонне

Длина участка цементного раствора по вертикали

Длина участка глиноцементного раствора по вертикали

Давление опрессовки на устье

Пластовое давление в кровле продуктивного пласта

м

м

м

м

м

г/см3

г/см3

г/см3

г/см3

г/см3

м

м

МПа

МПа

L

L0

h

hкэ

hпп

роп

рж

рцр

роцр

рн

H1

H2

Pоп

Рпл

2700

750

440

1200

2590

1.00

1.2

1.83

1.48

0.84

680

1580

12,5

26,7


Страница: