Разработка автоматизированной системы управления сбором и отображением информации на установке продувки азотомРефераты >> Металлургия >> Разработка автоматизированной системы управления сбором и отображением информации на установке продувки азотом
В результате обработки данных массивов при помощи алгоритма, выявлено, что информация, полученная о плавках № 5529, недостоверна, так как снижение температуры стали на 60°С при отсутствии введения в расплав охлаждающих добавок за 7 мин невозможно. Следовательно, имеет место либо ошибка при вводе информации, либо ее недостоверность. Кроме того, информация о плавках №№ 5526, 5530 и 5532 также определяется алгоритмом как недостоверная, так как при продувке (перемешивании) при таком сильном охлаждении металла обязательно должно иметь место введение в металл охладителей или легирующих добавок, снижающих температуру металла. В указанных же выше плавках информация о количестве добавок, затраченных на плавку, отсутствует. В реальных производственных условиях после проверки полученной информации оператор должен получить сообщение, что плавки №№ 5526, 5529, 5530 и 5532 – недостоверны, и сделать повторный запрос на уточнение недостоверной информации. Если же полученная после запроса информация также не удовлетворяет требуемым условиям, то данные по этим плавкам не учитываются, так как при технологических расчетах сомнительные плавки выбрасываются из предыстории.
Также с помощью данного алгоритма можно контролировать содержание в стали углерода, марганца и кремния. Их пределы контролируются по справочнику химического состава в зависимости от марки стали.
В результате исследований была обработана информация о химическом составе пятидесяти трех плавок с различными марками стали. Химический состав стали по плавочному анализу ковшевой пробы должен соответствовать нормам, указанным в таблице 2.
Таблица 2 - Предельное содержание С, Mn и Si, %, для стали различных марок
Марка стали |
Содержание элементов, % | ||||||||
С |
Mn |
Si | |||||||
min |
max |
сред. |
min |
max |
сред. |
min |
max |
сред. | |
ст3сп | 0.14 | 0.22 | 0.18 | 0.4 | 0.65 | 0.525 | 0.15 | 0.3 | 0.225 |
ст4сп | 0.18 | 0.27 | 0.225 | 0.4 | 0.7 | 0.55 | 0.15 | 0.3 | 0.225 |
ш-3 | 0.8 | 1.2 | 1 | 0.5 | 1.2 | 0.85 | Не нормируется | ||
Э76Ф | 0.71 | 0.82 | 0.765 | 0.75 | 1.05 | 0.9 | 0.25 | 0.45 | 0.35 |
Полученная после обработки информация о содержании в стали С, Mn и Si представлена в таблице 3 и проиллюстрирована на рисунках 4-6.
Таблица 3 - Результаты контроля содержания в стали С, Mn и Si
№ пл. |
Марка стали |
Cфакт, % |
Сзадан, % |
Ссглаж, % |
Mnфакт, % |
Mnзадан, % |
Mnсглаж, % |
Siфакт, % |
Siзадан, % |
Siсглаж, % |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
1 | ст3сп | 0.18 | 0.18 | 0.180 | 0.52 | 0.523 | 0.520 | 0.18* | 0.203 | 0.210 |
2 | ст3сп | 0.19 | 0.185 | 0.184 | 0.47 | 0.498 | 0.500 | 0.21 | 0.218 | 0.210 |
3 | ст3сп | 0.16* | 0.17 | 0.176 | 0.55 | 0.538 | 0.518 | 0.15* | 0.188 | 0.189 |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
4 | ст3сп | 0.2* | 0.19 | 0.184 | 0.53 | 0.528 | 0.522 | 0.23 | 0.228 | 0.203 |
5 | ст3сп | 0.15* | 0.165 | 0.172 | 0.57 | 0.548 | 0.539 | 0.22 | 0.223 | 0.209 |
6 | ст3сп | 0.19 | 0.185 | 0.178 | 0.46* | 0.493 | 0.511 | 0.23 | 0.228 | 0.216 |
7 | ст3сп | 0.17 | 0.175 | 0.175 | 0.56 | 0.543 | 0.528 | 0.21 | 0.218 | 0.214 |
8 | ст3сп | 0.22* | 0.2 | 0.191 | 0.45* | 0.488 | 0.501 | 0.19 | 0.208 | 0.206 |
9 | ст3сп | 0.22* | 0.2 | 0.201 | 0.48 | 0.503 | 0.494 | 0.21 | 0.218 | 0.207 |
10 | ст3сп | 0.18 | 0.18 | 0.194 | 0.49 | 0.508 | 0.492 | 0.23 | 0.228 | 0.215 |
11 | ст3сп | 0.18 | 0.18 | 0.189 | 0.56 | 0.543 | 0.516 | 0.21 | 0.218 | 0.213 |
12 | ст4сп | 0.21 | 0.218 | 0.215 | 0.51 | 0.53 | 0.500 | 0.18* | 0.203 | 0.210 |
13 | ст4сп | 0.24* | 0.233 | 0.224 | 0.5 | 0.525 | 0.500 | 0.28* | 0.253 | 0.235 |
14 | ст4сп | 0.21 | 0.218 | 0.219 | 0.44* | 0.495 | 0.479 | 0.18* | 0.203 | 0.215 |
15 | ст4сп | 0.26* | 0.243 | 0.233 | 0.49 | 0.52 | 0.483 | 0.28* | 0.253 | 0.238 |
16 | ст4сп | 0.21 | 0.218 | 0.225 | 0.52 | 0.535 | 0.496 | 0.15* | 0.188 | 0.207 |
17 | ст4сп | 0.22 | 0.223 | 0.223 | 0.51 | 0.53 | 0.501 | 0.2 | 0.213 | 0.205 |
18 | ст4сп | 0.22 | 0.223 | 0.222 | 0.46 | 0.505 | 0.487 | 0.22 | 0.223 | 0.210 |
19 | ст4сп | 0.21 | 0.218 | 0.218 | 0.5 | 0.525 | 0.491 | 0.26* | 0.243 | 0.228 |
20 |
ш-3 | 0.76 | 0.752 | 0.740 | 0.84 | 0.855 | 0.880 | 0.27 | 0.295 | 0.290 |
21 |
ш-3 | 0.74 | 0.752 | 0.740 | 0.88 | 0.855 | 0.880 | 0.28 | 0.293 | 0.286 |
22 |
ш-3 | 0.73 | 0.750 | 0.737 | 0.81 | 0.843 | 0.856 | 0.29 | 0.294 | 0.287 |
23 |
ш-3 | 0.74 | 0.751 | 0.738 | 0.88 | 0.847 | 0.864 | 0.37* | 0.308 | 0.316 |
24 |
ш-3 | 0.84* | 0.769 | 0.774 | 0.88 | 0.850 | 0.870 | 0.33* | 0.311 | 0.321 |
25 | Э76Ф | 0.8 | 0.758 | 0.750 | 0.82 | 0.870 | 0.840 | 0.3 | 0.330 | 0.310 |
26 | Э76Ф | 0.74 | 0.756 | 0.747 | 0.81 | 0.865 | 0.830 | 0.34 | 0.335 | 0.321 |
27 | Э76Ф | 0.76 | 0.758 | 0.751 | 0.84 | 0.867 | 0.833 | 0.33 | 0.337 | 0.324 |
28 | Э76Ф | 0.73 | 0.754 | 0.744 | 0.89 | 0.877 | 0.853 | 0.31 | 0.334 | 0.319 |
29 | Э76Ф | 0.76 | 0.757 | 0.749 | 0.92 | 0.888 | 0.876 | 0.28 | 0.328 | 0.305 |
30 | Э76Ф | 0.75 | 0.757 | 0.750 | 0.81 | 0.877 | 0.853 | 0.3 | 0.327 | 0.303 |
31 | Э76Ф | 0.77 | 0.761 | 0.757 | 0.79 | 0.866 | 0.831 | 0.3 | 0.326 | 0.302 |
32 | Э76Ф | 0.76 | 0.761 | 0.758 | 0.75* | 0.851 | 0.803 | 0.36* | 0.336 | 0.322 |
33 | Э76Ф | 0.73 | 0.757 | 0.748 | 0.88 | 0.865 | 0.830 | 0.29 | 0.331 | 0.311 |
34 | Э76Ф | 0.74 | 0.755 | 0.745 | 0.81 | 0.861 | 0.823 | 0.28 | 0.325 | 0.300 |
35 | Э76Ф | 0.74 | 0.754 | 0.743 | 0.87 | 0.870 | 0.839 | 0.33 | 0.330 | 0.311 |
36 | Э76Ф | 0.78 | 0.761 | 0.756 | 0.84 | 0.870 | 0.840 | 0.29 | 0.327 | 0.303 |
37 | Э76Ф | 0.76 | 0.761 | 0.758 | 0.88 | 0.877 | 0.854 | 0.31 | 0.328 | 0.306 |
38 | Э76Ф | 0.76 | 0.762 | 0.758 | 0.86 | 0.878 | 0.856 | 0.31 | 0.329 | 0.307 |
39 | Э76Ф | 0.76 | 0.762 | 0.759 | 0.91 | 0.887 | 0.875 | 0.28 | 0.324 | 0.298 |
40 | Э76Ф | 0.74 | 0.759 | 0.752 | 0.91 | 0.894 | 0.887 | 0.29 | 0.322 | 0.295 |
41 | Э76Ф | 0.77 | 0.762 | 0.759 | 0.89 | 0.894 | 0.888 | 0.32 | 0.327 | 0.304 |
42 | Э76Ф | 0.75 | 0.760 | 0.756 | 0.89 | 0.894 | 0.889 | 0.36* | 0.337 | 0.323 |
43 | Э76Ф | 0.76 | 0.761 | 0.757 | 0.83 | 0.884 | 0.868 | 0.31 | 0.334 | 0.319 |
44 | Э76Ф | 0.72 | 0.755 | 0.744 | 0.75* | 0.863 | 0.827 | 0.43* | 0.354 | 0.358 |
45 | Э76Ф | 0.75 | 0.756 | 0.746 | 0.8 | 0.859 | 0.817 | 0.35* | 0.352 | 0.355 |
46 | Э76Ф | 0.75 | 0.756 | 0.748 | 0.79 | 0.854 | 0.808 | 0.3 | 0.343 | 0.336 |
47 | Э76Ф | 0.73 | 0.753 | 0.741 | 0.81 | 0.854 | 0.809 | 0.3 | 0.337 | 0.323 |
48 | Э76Ф | 0.74 | 0.753 | 0.741 | 0.77 | 0.848 | 0.795 | 0.27* | 0.327 | 0.305 |
49 | Э76Ф | 0.75 | 0.755 | 0.744 | 0.83 | 0.854 | 0.807 | 0.33 | 0.332 | 0.313 |
50 | Э76Ф | 0.76 | 0.757 | 0.750 | 0.94* | 0.877 | 0.854 | 0.32 | 0.333 | 0.316 |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
51 | Э76Ф | 0.75 | 0.757 | 0.750 | 0.91 | 0.887 | 0.873 | 0.31 | 0.332 | 0.314 |
52 | Э76Ф | 0.75 | 0.757 | 0.750 | 0.84 | 0.881 | 0.862 | 0.33 | 0.335 | 0.319 |
53 | Э76Ф | 0.75 | 0.757 | 0.750 | 0.9 | 0.888 | 0.875 | 0.3 | 0.331 | 0.313 |