Рисунок 5.32- Зависимость коэффициента угара кремния от времени простоя, мин:сек

Рисунок 5.33 - Зависимость угоревшей массы марганца, т, от времени простоя, мин:сек

Рисунок 5.34 - Зависимость угоревшей массы кремния, т, от времени простоя, мин:сек

Рисунок 5.35 - Зависимость коэффициента угара марганца от времени продувки, мин:сек

Рисунок 5.36 - Зависимость коэффициента угара кремния от времени продувки, мин:сек

Рисунок 5.37 - Зависимость угоревшей массы марганца, т, от времени продувки, мин:сек

Рисунок 5.38 - Зависимость угоревшей массы кремния, т, от времени продувки, мин:сек

Рисунок 5.39 - Зависимость коэффициента угара марганца от угоревшей массы марганца, т

Рисунок 5.40 - Зависимость коэффициента угара кремния от угоревшей массы кремния, т

Рисунок5.41 - Зависимость коэффициента усвоения марганца от угоревшей массы марганца, т

Рисунок 5.42 - Зависимость коэффициента усвоения кремния от угоревшей массы кремния, т

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Обозначения элементов в блок-схемах алгоритма раскисления и легирования стали

i – плавка, на которую ведется расчет ферросплавов;

(i – s) – плавка, на которую пришел маркировочный анализ;

(i – sr) – плавка, ближайшая по группе;

б – индекс базовых значений;

М – индекс непрерывной информации;

Г – индекс групповой информации;

C, Mn, Si – маркировочный анализ стали;

Cn, Mnn – экспресс-анализ стали на повалке;

C, Mn, Si – прогноз маркировочного анализа стали;

Cn, Mnn – прогноз экспресс-анализа стали на повалке;

Cn, Mnn – непрерывно сглаженные значения;

Cn, Mnn, C, Mn, Si – групповые сглаженные значения;

Cnб, Mnnб – непрерывно сглаженные базовые значения;

BC, BMn, BSi – базовые значения состава готовой стали;

tд, tд – фактическое и прогнозируемое время додувки;

Dt – допустимый диапазон отклонения времени слива;

к – код марки;

О – фактическая эквивалентная окисленность стали;

Об – базовая эквивалентная окисленность;

О – прогнозируемая эквивалентная окисленность;

Об, Об – сглаженные непрерывно и групповые базовые значения эквивалентной окисленности;

DО – ошибка прогноза эквивалентной окисленности;

b0 – остаточная эквивалентная окисленность;

Д – коэффициент пересчета угоревшей массы в эквивалентную окисленность;

Мlуг, Мбlуг, Мlуг – фактическая, базовая, прогнозируемая угоревшая масс l-ого элемента;

Мбlуг – групповое сглаженное значение угоревшей массы 1-ого элемента;

D Мlуг – отклонение угоревшей массы 1-ого элемента;

Мкф, Мкр – фактическая и расчетная массы к-ого ферросплава;

Мст – масса стали;

Llk – содержание 1-ого элемента в к-том ферросплаве;

a, b - параметры релейно-экспоненциального фильтра;

К0сл, К0д, К1сл, К1д – коэффициенты пересчета влияния изменения времени слива и времени додувки на эквивалентную окисленность (0) и угар 1-ого элемента;

DКсл, DКд – приращения коэффициентов;

DКсл, DКд – непрерывно сглаженные значения;

DКсл, DКд – групповые сглаженные значения;

а0, b0, а1, b1 – коэффициенты пересчета влияния изменения содержания примесей в стали на прогнозируемые и базовые значения эквивалентной окисленности (о) и угоревших масс (1);

fl – коэффициент пересчета влияния изменения значения эквивалентной окислености на прогнозируемые значения угоревших масс;

N – номер плавки;

DN – допустимый предел "дальности" последней плавки внутри группы;

Dn – допустимый номер плавки при прогнозировании времени слива;

Мк0 – оптимальная масса к-ого ферросплава;

р – признак расхождения фактического времени слива с прогнозируемым.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Мероприятия при чрезвычайных ситуациях

Наиболее характерными авариями технологического характера в конвертерном цехе являются:

v взрывы при завалке металлолома в конвертер;

v взрывы при заливке чугуна в конвертер;

v выход из строя кислородной фурмы;

v прорывы металла из конвертера.

Если после слива плавки на полностью оставленный жидкий шлак (или на его часть) производит завалку лома, то может произойти взрыв. Взрывной волной возможны выбросы из конвертера расплавленного шлака и кусков лома, повреждения водоохлаждаемых трубок нижней части котла и, как следствие, выход из работы конвертера на несколько часов. Взрыв происходит из-за попадания влаги на расплавленный шлак, которая вносится в конвертер в виде сырого металлолома или снега и льда в зимнее время.

При заливке чугуна в конвертер, когда происходит взаимодействие расплавленного металла температурой 1300-1400°С с взрывоопасными и легковоспламеняющимися предметами, льдом, взрыв неизбежен.

Наиболее серьезные аварии в конвертерных цехах связаны с повреждениями кислородных фурм. Часто происходит обрыв рукавов подвода воды на охлаждение фурмы. Это происходит из-за протирания оплетки при задевании о какой-либо предмет, или передавливания другими рукавами во время опускания фурмы в конвертер, если они пересекают друг друга, или попадания на них брызг металла и шлака. При появлении течи воды из шланга (это определяется визуально, а также разрыв шланга сопровождается хлопком) следует немедленно прекратить продувку, вывести фурму из конвертера и закрыть задвижку на трубопроводе подвода воды.

Прорывы металла из конвертера происходят вследствие преждевременного износа футеровки конвертера. Срок службы ее зависит от качества огнеупоров, способа и качества кладки, условий эксплуатации конвертеров, интенсивности подачи кислорода, положения фурмы над расплавленным металлом, длительности и температурного режима плавки, а также ухода за футеровкой.