Разработка технологии изготовления прессованного профиля из алюминевого сплаваРефераты >> Металлургия >> Разработка технологии изготовления прессованного профиля из алюминевого сплава
П, П - периметры участков i и j
F, F - площади поперечного сечения участков I и j
Рисунок 5. Схема расчёта длины калибрующих поясков.
Минимальная ширина пояска должна быть равное 2-3 мм, из условия достаточной износостойкости и прочности. Для наиболее тонкой части прессуемой панели (2 мм) назначаем длину калибрующего пояска равной 2 мм (l = 2 мм).
F = (31 – 3) × 2 = 56 мм
F = 201 × 4,3 = 864,3 мм
F = 19 × 3 = 57 мм
П = (201 + 4,3) × 2 = 410,6 мм
П = (28 + 2) × 2 = 60 мм
П = (19 + 3) × 2 = 44 мм
l = l
l = мм
l = l
l = мм
Возможность выравнивая скоростей истечения отдельных элементов сечения панели только за счёт изменения длины рабочих поясков всё же ограничена. В качестве эффективного способа торможения истечения метала на участках с наименьшим удельным периметром (П/F) используют рабочие пояски, наклоненные под определённым углом (углом торможения) к оси прессования. Практикой установлено, что наиболее рационален тормозной угол 3 ¸ 4 градуса. Важным условием уменьшения неравномерности истечения по сечению панели является обеспечение перпендикулярности торца матрицы к оси прессования. При несоблюдении этого условия рабочие пояски матрицы будут не уменьшать, а наоборот, увеличивать неравномерность. С целью уменьшения вредного влияния перекоса матрицы относительно оси прессования по периметру очка, формирующего внешний контур полотна панели или по всему периметру очка матрицы выполняют угол торможения 3 ¸ 4 градуса.
2.2.7. Расчёт усилия прессования.
Особенности расчёта усилия для обратного прессования:
– ввиду отсутствия трения по контейнеру и игле до обжигающей части пластической зоны составляющая усилия Т должна быть принята равной нулю;
– вследствие изменения геометрии обжигающей части пластической зоны угол должен быть увеличен до 75 градусов.
Полное усилие при обратном прессовании определяется по формуле:
Р = R + Т + Т (30)
R - усилие, необходимое для осуществления основной деформации, без учёта трения
Т - усилие, необходимое для преодоления трения метала по границе упругой зоны (или в конце матрицы)
Т - усилие, необходимое для преодоления трения по матрице и игле в зоне калибрующего пояска.
1) Усилие, необходимое для осуществления основной деформации:
R = (31)
b - коэффициент, учитывающий влияние среднего главного напряжения, для условия прессования ребристых труб, b = 1,075
S - среднее значение сопротивления деформированию в обжигающей части пластической зоны (ОЧПЗ):
S = (32)
S - сопротивление деформированию метала при входе в ОЧПЗ, определяемое по кривой S (Т); при температуре деформации 400°С - S = 41 МПа
S - сопротивление деформированию метала при выходе из ОЧПЗ, определяемое по кривым S (Т) при длительности деформации, соответствующей условиям данного процесса.
Длительность деформации (t) определяется по формуле:
t =
Д - диаметр контейнера, Д = 550 мм
d - диаметр иглы, d = 300 мм
Д - диаметр очка матрицы, Д = 310 мм
V - скорость истечения, V = 3 м/мин = 50 мм/с
t =
При длительности деформации t = 67с и температуре деформации
Т = 400°С, S = 59 МПа.
Тогда при S = 41 МПа среднее сопротивление деформированию в ОЧПЗ составит: